回轉支承的無效方式有兩種，一是滾道毀壞

，二是斷齒

，而滾道毀壞占的占比達98%之上，因而我們說

，滾道質量是回轉支承品質的核心難題

，危害回轉支承滾道品質的因素較多，其中滾道淬火硬度

、淬硬層深度

、滾道曲率半徑和接觸角無疑是重要的四個影響因素

，他們以不同的方式決定著滾道品質，并取決于回轉支承的承載力和使用期限

。
*滾道強度
回轉支承滾道淬火硬度并對額定靜容量影響較大

，如以HRC55時額定靜容量為標準1，則滾道強度與額定靜容量有下列對應關系：

標準的強度為HRC55

，一般具體均值淬火硬度在HRC57上下

，因而絕大部分回轉支承具體承載力均高過按HRC55計算的理論值。從以上也可看出當強度小于HRC53時

，即便留出1.2的安全性能

，應用都不安全了，尤其當強度僅有HRC50時

，1.7倍的安全性能也名存實亡

，非常危險。硬度不足極易造成回轉支承無效

，從滾道表層點蝕開始到塌陷完畢

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*滾道淬硬層深度
滾道淬硬層深度目前未有無損檢測的辦法，主要靠工藝和裝備來保證

，必須的淬硬層深度是回轉支承滾道不產生脫落的保證

。當回轉支承受外負載作用時，鋼球與滾道的點接觸就變成了面接觸

，是一個長半軸為a

，短半軸為b的橢圓面，滾道除受力應力外

，還遭受剪應力功效

，剪應力產生在表面下0.47a深處，因而滾道淬硬層深度須大于0.47a(一般取0.6a)

，那也是標準中依據鋼球孔徑尺寸

，而非依據回轉支承孔徑大小來要求淬硬層深度的原因，同時給出了實際小確保值

。深度不足又對回轉支承的承載力造成怎么樣的影響呢?它定量化的描述是:額定靜容量CO與淬硬層深度H0.908正相關

，從而可計算出，將要求為4mm的淬硬層深度只淬到2.5mm

，那樣CO將由1降到0.65

，從而而引起的回轉支承無效形式為滾道脫落，即便采用補焊對策也無濟于事

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*滾道曲率半徑
這兒的滾道曲率半徑是指滾道在豎直截面里的曲率半徑

，它和鋼球半經的比率t(一般為1.04~1.08)大小也明顯決定著回轉支承的額定靜容量和動容量(壽命Lh)，設t=1.04時為額定靜容量和壽命均是1

，則有以下對比關系:
從表中可看出半徑比越多額定靜容量越小

，使用期限越少

，即便滾道熱處理硬度和淬硬層深度都符合規(guī)定要求，而不能有效管理該半徑比

，回轉支承的承載力和使用期限仍達不到指標值

，而這一點通常被忽略，但它則是危害回轉支承性能的關鍵參數

。
滾道斜面是由成形砂輪磨削得到的

，砂輪的整修精度立即打印到滾道上，砂輪調整時主要有三個誤差源:半經對刀偏差

，上

、下弧形偏心距偏差和調整筆旋轉偏差，其中前二個偏差大小除與裝備水準相關外

，很大程度上在于作業(yè)員的責任心和操作水準

，因而有很大可變性，對刀偏差決定著滾道半經

，且它和偏心距偏差一同決定著滾道接觸角

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滾道接觸角α
該接觸角是指鋼球在滾道里的接觸面和鋼球球心聯(lián)線與回轉支承軸向截面(平面)間的交角?div id="jpandex" class="focus-wrap mb20 cf">；剞D支承的額定靜容量CO與sinα成線形正比

，一般初始接觸角α取45o，往往稱之謂初始接觸角

，是因這是滾道設計計算和測量的視角

，在回轉支承軸、徑向間隙為0時

，初始接觸角和安裝后具體接觸角一致

，當回轉支承有空隙時，具體接觸角超過初始接觸角

，空隙越多

，具體接觸角越多，在標準的間隙范圍內一般將提升2o~10o,即具體接觸角將達到47o~55o,這是一個對承載力有利的轉變

，假如初始接觸角和間隙都較大

，具體接觸角超出60o,隨著滾道的磨損空隙將進一步加大，具體接觸角都將擴大

，也就是鋼球的落點向滾道邊沿挨近

，這時將出現觸碰橢圓面超過滾道邊沿

，滾道具體受力將高過理論計算應力

，而引起滾道邊沿壓潰，回轉支承無效

。因而保持住初始接觸角和裝配間隙已不是一個簡單的精度難題

，而是確保承載力和使用期限的大事

。